噴淋塔吸收酸性、酸堿氣體工藝及注意事項
噴淋塔內(nèi)填料層作為氣液兩相間接觸構(gòu)件的傳質(zhì)設備。填料塔底部裝有填料支承板，填料以亂堆方式放置在支承板上。填料的上方安裝填料壓板，以防被上升氣流吹動。噴淋塔噴淋液從塔頂經(jīng)液體分布器噴淋到填料上，并沿填料表面流下。氣體從塔底送入，經(jīng)氣體分布裝置分布后，與液體呈逆流連續(xù)通過填料層的空隙，在填料表面上，氣液兩相密切接觸進行傳質(zhì)。當液體沿填料層向下流動時，有時會出現(xiàn)壁流現(xiàn)象，壁流效應造成氣液兩相在填料層中分布不均，從而使傳質(zhì)效率下降。因此，噴淋塔內(nèi)的填料層分為兩段，中間設置再分布裝置，經(jīng)重新分布后噴淋到下層填料上。
噴淋塔作為一種新型噴淋吸收設備已在廢氣凈化中得到廣泛應用。它將硫化床的概念發(fā)展到汽液傳質(zhì)設備中，使噴淋塔中的填料處于流化狀態(tài)，因而使傳質(zhì)過程能夠得到強化。
它的特點是：氣速高，處理能力大，塔的重量輕，汽液分布比較均勻，不易被固體及黏性物料堵塞。特別是由于塔內(nèi)湍動強烈，故質(zhì)量及能量傳遞得以強化，因而能夠較大地縮小塔徑，降低塔高。該塔處理風量較大，空塔氣速1.5～6.0m/s，噴淋密度20～110m3/(m2·h)，壓力損失1 500～3 800Pa，噴淋塔的除霧裝置采用旋流板除霧器，通過使氣體通過塔板產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)運動，利用離心力的作用將霧沫除下，其除霧效率可達98%-99%，而且結(jié)構(gòu)簡單壓降較小。
噴淋塔對于各種腐蝕性氣體凈化處理效果明顯，能有效去除氯化氫氣體(HCl)、氟化氫氣體(HF)、氨氣(NH3)、硫酸霧(H2SO4)、鉻酸霧(CrO3)、氰氫酸氣體(HCN)、堿蒸氣(NaOH)、福爾馬林(HCHO)等水溶性氣體。噴淋塔凈化效率高、操作管理簡單、使用壽命長。凈化處理后的酸堿廢氣排放達到國家排放標準。
本設備分單塔體和雙塔體。采用圓形塔體，用法蘭分段聯(lián)接而成。具體由貯液箱、塔體、進風段、噴淋層、填料層、旋流除霧層、觀檢窗、出風口等組成。
適用范圍：煉油廠、橡膠廠、皮革廠、印刷廠、化工廠、中西藥廠、金屬鑄造廠、塑料再生廠、噴涂溶劑、食品加工廠、肉類加工廠、屠宰場、家禽飼料場、造紙廠、污水處理廠、垃圾轉(zhuǎn)運站等有機和無機物廢氣凈化處理。
噴淋塔使用注意事項：
1、循環(huán)水量的調(diào)節(jié)：由噴淋塔供水泵來決定，當運行一臺鍋爐時開一臺即可，當冬季兩臺或三臺同時運行時，將兩臺水泵全部打開，泥漿泵其流量應根據(jù)循環(huán)泵的流量來調(diào)節(jié)，使其相等即可。
2、噴淋塔內(nèi)加藥池內(nèi)的加藥量：當運行一臺鍋爐時，加入堿2袋，加入熟石灰5袋，如冬季運行兩臺或三臺時，可按相應倍數(shù)增加藥量。
3噴淋塔沉淀池要經(jīng)常清理，夏天一周清理一次，冬季三天清理一次。
4、灰水分離器排污時，每班排放一次，要分別打開排污閥門，直到有清水排出為止。
5、以上各轉(zhuǎn)動部件要經(jīng)常檢查、注油，發(fā)現(xiàn)故障要及時排除，以保證噴淋塔脫硫效果。
6、在上、下樓梯加藥時要注意安全，要有自主保安，相互保安意識。
7、工作完畢要及時清理好衛(wèi)生，做到人走場地清。
來源、作者：鄭州賽博科教設備有限公司
5%NaOH溶液（逆流）吸收凈化硫酸煙霧相關參數(shù)
此次設計擬采用5%NaOH溶液（逆流）吸收凈化硫酸煙霧。
2.2集氣罩的設計
2.2.1集氣罩基本參數(shù)的確定
由設計資料知：d=1000mm，H'=1200mm，
取H=500mm， α=90?
則D0=d+0.8H=1000+0.8×500=1400mm
罩下口面積為F0=0.25×3.14×1.42=1.5386 (m2)
罩下口邊高為h1=0.25=0.25×=0.31 (m)
罩上口直徑擬定為d0=350mm
2.2.2集氣罩入口風量的確定
（1）冬季 環(huán)境溫度為-6℃，槽料內(nèi)加酸后溫度可達100℃，
取吸氣罩入口速度
集氣罩排風量
（1）夏季 環(huán)境溫度為31℃，槽料內(nèi)加酸后溫度可達100℃，
集氣罩排風量
由于冬季排風量大于夏季排風量，應以冬季排風量來計算。
2.3填料塔的設計
2.3.1填料塔參數(shù)的確定
（1）填料的規(guī)格及相關參數(shù) 本設計擬選用50×48×1.8規(guī)格的塑料鮑爾環(huán)填料（亂堆）。
填料參數(shù)為：φ=120m-1, α1=106.4m2/m3
(2) 計算泛點氣速本設計采用質(zhì)量分數(shù)為5%的NaOH為吸收液（參數(shù)近似取水的參數(shù)）。
取液氣比=3.5
因=，即==×3.5=2.169
所以 ()0.5=2.169×()0.5=0.0695
查埃克特通用關聯(lián)圖知 ()μL0.2=0.168
吸收液溫度為20℃，μL=1mPa·s
Ψ==1可得 uf==3.655(m/s)
(3)計算操作氣速u 操作氣速為 u=0.7uf=0.7×3.655=2.56(m/s)
(4)計算塔徑 由于集中處理三個集氣罩的排氣量，則填料塔中的混合氣體體積流量為
VG=3Q=3×0.765=2.295(m3/s)
填料塔塔徑： D===1.068(m)
圓整D=1.2m(查資料得塔徑規(guī)格通常為偶數(shù)如800mm，1000mm，1200mm，1400mm等)
(5)利用圓整后的塔徑重新計算操作氣速u。
U==2.03(m/s)
(6)校核填料直徑與塔體直徑的比 =50/1200=0.042<，符合要求。
(7)校核填料塔的噴淋密度 當填料d≤75mm時，填料的最小潤濕率為0.08m3/(m·h)，最小噴淋量為
L噴min=(MWR) α1=0.08×106.4=8.512[m3/(m2·h)]
L噴==15.05m3/(m2·h)>L噴min，符合要求。
2.3.2填料層高度確定
（1）填料層高度的計算 由設計資料知
kGa=144/103×106.4=148.7kmol/(m3·h·atm)(1atm=101325Pa
，kLa=0.7/103×106.4=0.72h-1
當?shù)卮髿鈮?/span>p=734/760=0.966(atm)=97879.95Pa
入塔氣體中污染物體積含量 y2=y=0.000734
出塔氣體中污染物體積含量 y1=×22.4×0.001=0.0000457
則入塔氣體中污染物的分壓 pA2=py2=0.966×0.000734=0.000709atm=71.8Pa
出塔氣體中污染物的分壓 pA1=py1=0.966×0.0000457=0.0000441tm=4.7Pa
吸收液中活性組分的臨界濃度GKP=bpA=2×pA=411.429pA
填料塔液相進口的臨界濃度
CKP1=411.429pA1=411.429×0.0000457=0.0188(kmol/m3)
填料塔液相出口的臨界濃度
CKP2=411.429pA2=411.429×0.000709=0.292(kmol/m3)
液相進口處活性組分的濃度 CB1==1.25(kmol/m3)
液相總濃度 CT=1000/18=55.556(kmol/m3)
由物料平衡式知 (pA－pA1)= －(CB2－CB1)
得－= 即 －×=3.5得CB2=1.229kmol/m3
因CKP1
求90℃時氣體的摩爾體積V
因V0/T0=V/T，則22.4/273=V/(273+90)，得V=29.785(L/mol)
氣體的摩爾流率：G===270kmol/(m2·h)]
液體的摩爾流率：L=3.5×270=945[kmol/(m2·h)]=17010kg/(m2·h)
填料塔床層高：h= =5.15m
(2)填料塔床層壓降的計算
()μL0.2=×()×10.2=0.052
查埃克特通用關聯(lián)圖知：由于前已計算橫坐標為0.168，查埃克特通用關聯(lián)圖可知 Δp’=590(Pa/m)
填料塔床層壓降：Δp=590×5.15=3038.5(Pa)
2.3.3填料塔附件選擇
（1）選用斜口氣體分布器，進口管直徑340mm，進口風速15.70m/s，阻力約500Pa
（2）選用柵板支承板，阻力約200Pa；
（3）選用多孔盤管式液體分布器，阻力約50Pa；
（4）選用液封排液裝置；
（5）選用折板除霧器，出口管直徑200mm，阻力約100Pa。
2.3.4填料塔總壓降
Δp=3038.5﹢500+200+50+100=3888.5（Pa）
2.4管網(wǎng)設計
2.4.1風速和管徑的確定
保證管內(nèi)風速在的范圍內(nèi)，本設計選用15.59m/s左右，保證較小的壓力損失，并以此標準選擇管徑，圓整后復核風速。
管徑以400mm為主，只是在填料塔進口位置選用300mm管徑。
2.4.2系統(tǒng)布置流程圖
