近年來，國(guó)內(nèi)風(fēng)電機(jī)組燒毀事故頻發(fā)，這與事故分析不夠全面、透徹，因此沒能采取積極有效的防御措施不無關(guān)系。

在分析風(fēng)電機(jī)組燒毀、倒塌事故時(shí)，首先，需依據(jù)豐富的現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)及周密的現(xiàn)場(chǎng)勘查，全方位地收集各方面信息，并在現(xiàn)場(chǎng)找出事故的關(guān)鍵現(xiàn)象，從而確定出事故分析的準(zhǔn)確方向；其次，關(guān)鍵現(xiàn)象與主控?cái)?shù)據(jù)之間能相互印證，形成完整的證據(jù)鏈。得出事故結(jié)論與現(xiàn)象之間應(yīng)具有必然的聯(lián)系；再次，運(yùn)用多個(gè)學(xué)科的理論知識(shí)對(duì)事故進(jìn)行綜合分析，對(duì)事發(fā)時(shí)的某些特殊現(xiàn)象給出合理地解釋。這不僅能進(jìn)一步證實(shí)事故的起因，往往還可能分析出事故發(fā)生的深層次原因。

只有事故分析結(jié)論正確，找到了事發(fā)的真正原因后，才可能運(yùn)用簡(jiǎn)便易行的方法指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)，避免類似事故的再次發(fā)生。

1 事故簡(jiǎn)介

1月，內(nèi)蒙某風(fēng)電場(chǎng)的1.5MW機(jī)組發(fā)生了燒毀事故。事故機(jī)組變頻器布置于塔基，機(jī)組在凌晨5:09:49秒出現(xiàn)“瞬時(shí)電網(wǎng)故障”報(bào)警，5:09:50秒，報(bào)“變頻器故障”停機(jī)。事故機(jī)組所在的“10#集電線路” 出現(xiàn)多次震蕩。5:11:41秒，集電線路3531開關(guān)分、合閘動(dòng)作，5:11:42秒，兩次重合閘沒有成功，“10#集電線路”斷電。

事發(fā)時(shí)，箱變的高、低壓側(cè)斷路器均未跳閘。箱變的高壓側(cè)熔斷器三相全部熔斷。事故后，低壓側(cè)斷路器手動(dòng)分閘。箱變高、低壓側(cè)斷路器，如圖1、圖2所示。圖3為高壓側(cè)熔斷器其中一相的脫落部分。           

9點(diǎn)30機(jī)艙外有白色煙霧出現(xiàn)，10點(diǎn)31分機(jī)艙出現(xiàn)黑色濃煙，11點(diǎn)半左右機(jī)艙出現(xiàn)大面積明火，于13:15分事故機(jī)組機(jī)艙火勢(shì)逐漸熄滅。機(jī)艙及輪轂罩殼完全燒毀，三支葉片也不同程度地過火。

2 找出事故的關(guān)鍵現(xiàn)象及起火點(diǎn)，準(zhǔn)確把握事故分析的正確方向

圖4為事故機(jī)組變頻器原理圖。箱變到變頻器的三相電纜接線是穿過塔基變頻器接地平臺(tái)的接線孔后，接到并網(wǎng)開關(guān)下端的三根銅排上，每根銅排（截面100×10）下方接有240mm² 多股銅芯電纜4根，中部接小銅排（截面40×5）到主開關(guān)Q1。并網(wǎng)開關(guān)上端的銅排連接發(fā)電機(jī)定子電纜。

變頻器的接地平臺(tái)由一根240mm²多股銅芯電纜連接到塔筒上的接地排上。這樣，變頻器的接地平臺(tái)，一方面是變頻器內(nèi)各部件的共同接地點(diǎn)。另一方面，變頻器的接地平臺(tái)還與塔筒、雙饋發(fā)電機(jī)的定轉(zhuǎn)子接地電纜以及從箱變過來的接地電纜相連，在塔基整個(gè)機(jī)組形成共地。

如圖5所示，左側(cè)為箱變到變頻器的電纜接線，燒毀嚴(yán)重，最左邊為C相電纜，C相4根電纜的絕緣層完全燒毀，右側(cè)為變頻器到發(fā)電機(jī)定子的電纜接線。

箱變連接變頻器銅排的4根C相電纜，如圖6所示。其中一根有兩處燒出了大的缺口，如圖7、圖8所示，C相的4根多股銅芯電纜不僅絕緣皮已全部化為灰燼。在變頻器接地平臺(tái)的進(jìn)線口處，其中有兩根電纜的銅芯損毀嚴(yán)重，剩余部分不到一半，如圖9所示。一根電纜的上下兩缺口之間的距離正好是C相電纜下移距離，這就是說，C相電纜在下移之前，下缺口位置是與變頻器的接地平臺(tái)齊平的。由此可以推斷，C相電纜在下移之前，電纜與接地平臺(tái)之間應(yīng)該存在嚴(yán)重打火放電，致使在電纜上燒出了巨大的缺口，如圖7所示。

因此，從事故的現(xiàn)場(chǎng)勘查來看，變頻器到箱變接線的C相電纜有嚴(yán)重對(duì)地短路，這也是事發(fā)的直接證據(jù)（初步判定此處為事故起因）：箱變到變頻器接線電纜C相中一根最下端有一個(gè)大的缺口，見圖8，此電纜的上端與另一根電纜上端各有一個(gè)的缺口，這兩個(gè)缺口與變頻器接地平臺(tái)的缺口位置齊平，如圖9所示。結(jié)合主控?cái)?shù)據(jù)及事故現(xiàn)場(chǎng)實(shí)物，初步判定機(jī)組報(bào)“瞬時(shí)電網(wǎng)故障”是箱變到變頻器接線的C相電纜對(duì)地短路造成（由此確定出事故發(fā)生的大致方向，但還需通過主控?cái)?shù)據(jù)及理論分析進(jìn)一步證實(shí)）

圖10為事故前機(jī)組的變頻器并網(wǎng)開關(guān)銅排狀況，圖11為測(cè)量機(jī)組、發(fā)電機(jī)定子電流大小的六個(gè)互感器，與圖12、13比較可知：事故機(jī)組變頻器并網(wǎng)柜燒毀嚴(yán)重，A、B、C三相進(jìn)線電纜的銅排與并網(wǎng)開關(guān)Q11上銅排的固定件，以及在機(jī)殼上的銅排固定件完全損毀、脫落。A、B兩相銅排上端燒毀狀況基本一致，C相銅排上端燒毀狀況比A、B兩相嚴(yán)重，如圖12所示。

C相電纜與變頻器并網(wǎng)開關(guān)相連的銅排，在并網(wǎng)開關(guān)燒毀以后脫落，下墜，并掉至變頻器接地平臺(tái)的進(jìn)線孔位置。因并網(wǎng)開關(guān)上的電纜固定螺栓和電纜線鼻子被變頻器接地平臺(tái)卡住，停留在電纜進(jìn)口處，C相再次與接地平臺(tái)形成對(duì)地短路、拉弧。因此，在兩根電纜上分別形成了兩個(gè)巨大的缺口，接地平臺(tái)鋼板也明顯受損，如圖9所示。

勵(lì)磁接觸器（主接觸器）前端裝有主開關(guān)Q1和熔斷器，圖14與圖15分別為事故前后的勵(lì)磁接觸器熔斷器，比較可知：在C相短路后，熔斷器的絕緣部分被擊穿，靠外側(cè)機(jī)殼方向燒毀相對(duì)嚴(yán)重，熔斷器上端的機(jī)殼及上下端接線已完全燒毀，靠左邊的A相燒毀相對(duì)嚴(yán)重，如圖15所示。

如圖16和圖17所示，勵(lì)磁接觸器（KM1）處A、B兩相外面的機(jī)殼和這兩相的端子，其燒毀狀況較C相嚴(yán)重。

濾波器LCL的電容直接與勵(lì)磁接觸相并聯(lián)，與勵(lì)磁接觸器狀況類似，A、B兩相燒毀較C相嚴(yán)重，其中，A相的固定端被燒毀后，A相接線脫落，A相的接線端子也被燒毀。如圖18所示。

現(xiàn)場(chǎng)勘查存在以下疑問：

在變頻器接地平臺(tái)的電纜進(jìn)線口處，箱變到變頻器接線電纜C相及其周圍燒毀較其他兩相嚴(yán)重。然而，與C相并聯(lián)的勵(lì)磁接觸器和LCL濾波器電容，勵(lì)磁接觸器前端的熔斷器等則是A、B兩相及其周圍的機(jī)殼部分燒毀相對(duì)要嚴(yán)重些。

這些事發(fā)的特殊現(xiàn)象，還需通過進(jìn)一步的理論分析，才能給出合符邏輯的解釋。如果能對(duì)以上特殊現(xiàn)象給出合理的解釋，也就使事故的起因得到了進(jìn)一步證實(shí)。同時(shí)，還可能挖掘出事故發(fā)生更為深層次的原因。

3 主控信息及關(guān)鍵現(xiàn)象的深入分析

3.1  主控信息分析

3.1.1 主控報(bào)警及停機(jī)故障分析

事故前，機(jī)組一直處于正常發(fā)電狀態(tài)。5:09:48秒，發(fā)電功率為251KW轉(zhuǎn)速1273rpm。查看主控?cái)?shù)據(jù)，在5:09:49秒，C相的電網(wǎng)電壓遠(yuǎn)低于正常值，并出現(xiàn)“瞬時(shí)電網(wǎng)故障”報(bào)警，此報(bào)警通常由電網(wǎng)故障觸發(fā)。然而，在5:09:49秒，同在“10#集電線路”的其他機(jī)組（總共有10臺(tái)，事發(fā)時(shí)，還有其他6臺(tái)處于正常發(fā)電狀態(tài)）均沒有此報(bào)警。這說明“瞬時(shí)電網(wǎng)故障”是由事故機(jī)組本身造成。

表1：事故機(jī)組故障快照中三相相電流分析

注：表中的有功功率，A、B、C三相的相電流均為瞬時(shí)值，也就是每秒時(shí)間段內(nèi)最后一個(gè)采樣周期的數(shù)值，主控的采樣周期為20ms。

箱變到變頻器接線的C相電纜嚴(yán)重對(duì)地短路（見表1主控?cái)?shù)據(jù)），從而造成了變頻器的部件損壞，在5:09:50秒觸發(fā) “變頻器故障”停機(jī)。在5:09:53又觸發(fā)了主控的“變頻器報(bào)電網(wǎng)故障”，此故障為BP180，電池順槳。由故障快照數(shù)據(jù)可知，機(jī)組順槳正常，葉片順利收槳到92°，與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際吻合。

事發(fā)時(shí)的嚴(yán)重拉弧打火，還造成了三相電流不平衡超過設(shè)定值，此故障前后的三相電流值參見表1。因此，在5:09:58機(jī)組報(bào)“電網(wǎng)電流不對(duì)稱”故障。

3.1.2  主控關(guān)鍵數(shù)據(jù)分析

5:09:50～5:09:59主控得到的A、B、C三相相電流值，由表1可知：

第一，報(bào)停機(jī)故障兩秒后，即：5:09:52，機(jī)組的A、B、C三相相電流分別為：13.8A，12.6A，13A。這與在正常情況下機(jī)組停機(jī)的電力消耗基本一致。

這說明機(jī)組在報(bào)故障停機(jī)后，功率迅速為降低，機(jī)組及時(shí)停機(jī)脫網(wǎng)。其后的有功功率和三相電流值與機(jī)組并網(wǎng)無關(guān)。在5:09:52，C相電流僅為13A，該電流遠(yuǎn)小于5:09:51和5:09:53的C相電流值，這說明C相對(duì)地短路為間歇性弧光接地。

第二，當(dāng)機(jī)組報(bào)“變頻器故障”停機(jī)后，A相的相電流僅有一秒（即5:09:50秒）電流為3118.2A，在其后的時(shí)間，A相的相電流為100A以下，或100A左右，而C相的相電流，則普遍在1000A以上。這說明機(jī)組在停機(jī)時(shí)，并網(wǎng)開關(guān)順利脫網(wǎng)，A相沒有出現(xiàn)嚴(yán)重的對(duì)地或相間短路。

第三，在5:09:50秒，A、B兩相電流均在3000安以上， C相的相電流則為2921.8A，當(dāng)C相對(duì)地短路時(shí)，從理論上講，C相的電容電流應(yīng)是其他兩相之和，見圖20，而實(shí)際C相的相電流值低于其他兩相。

箱變到變頻器接線電纜在變頻器接地平臺(tái)處短路時(shí)，C相的很大一部分相電流是通過短路電纜直接與變頻器接地平臺(tái)接通，而沒有流經(jīng)電流互感器計(jì)入主控；A、B、C三相的相電流值均很大，遠(yuǎn)超過額定電流值。僅出現(xiàn)了一次，因快照采樣的時(shí)間間隔為1秒，取值為主控的最后一個(gè)采樣周期值，而不是1秒內(nèi)的平均值。從此時(shí)間前后的相電流數(shù)據(jù)來看，此電流的時(shí)間應(yīng)小于1秒。在初始短路瞬間，三相分布電容上的電荷變化很大，因此，三相的電容電流值均很大。

第四，在5:09:51，5:09:53，5:09:54，在這3秒的采樣值，B、C兩相的相電流均在1000A以上，且B相相電流遠(yuǎn)高于C相。

因C相弧光接地時(shí)，C相距B相的距離較A相近，B相可與地之間形成弧光接地，B、C兩相之間還可形成相間弧光放電，因此， B、C兩相的相電流均很高。C相的很大一部分相電流是通過短路電纜直接與接地平臺(tái)接通，沒有通過銅排上的電流互感器。所以，C相的相電流值低于B相。

第五，在5:09:55秒以后則僅有C相的相電流在1000安以上，其他兩相都較低。

C相在并網(wǎng)開關(guān)的銅排等處拉弧打火產(chǎn)生較大的電流，而其他兩相則主要是在變頻器柜內(nèi)出現(xiàn)對(duì)地拉弧。

第六，機(jī)組脫網(wǎng)后，有時(shí)A、B兩相的相電流雖然較低，但高出正常停機(jī)時(shí)的電流值。如：5:09:57秒時(shí)，B相相電流為51.2A；5:09:58秒時(shí)，A相的相電流為90.2，B相的相電流為90.8；5:09:59秒時(shí)，A相的相電流為106.8A，B相的相電流為122.2A。

箱變進(jìn)線電纜的C相與變頻器接地平臺(tái)弧光接地時(shí)，變頻器柜內(nèi)的A、B相對(duì)地絕緣值大大降低，造成A、B兩相在變頻器柜內(nèi)的其他部位出現(xiàn)弧光接地，或相間短路。

第七、箱變到變頻器的進(jìn)線電纜故障后，潮流的方向與發(fā)電時(shí)方向相反，故功率為負(fù)值。

由以上分析和推理可知：箱變到變頻器進(jìn)線電纜的C相在變頻器平臺(tái)處對(duì)地短路應(yīng)是眾多事故現(xiàn)象產(chǎn)生的原因，而變頻器多個(gè)部件的損壞以及機(jī)組報(bào)的“變頻器故障”等也因此而產(chǎn)生。

然而，箱變到變頻器的C相進(jìn)線電纜對(duì)地短路，又是如何使變頻器報(bào)故障停機(jī)，造成變頻器部件損壞的？

3.2  解釋特殊現(xiàn)象，找出深層次問題

3.2.1 箱變安裝埋下安全隱患

首先，箱變到變頻器的接線電纜選用的是4根3芯電纜，而不是12根單芯電纜。按照要求，箱變到變頻器的接線電纜，每相需要接電纜的4根芯。由4根粗電纜分出來12芯的小電纜，在現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)很容易與變頻器接地平臺(tái)的進(jìn)線口發(fā)生擠壓、干涉。在變頻器接地平臺(tái)上，長(zhǎng)期的人為走動(dòng)以及大功率變頻器風(fēng)扇等部件的振動(dòng)，會(huì)造成電纜芯線絕緣層的破壞，引發(fā)對(duì)地短路。因此，在機(jī)組運(yùn)行多年以后，出現(xiàn)了箱變到變頻器接線電纜的對(duì)地短路問題。

其次，事故機(jī)組箱變?yōu)?5KV/0.69KV，箱變高壓側(cè)為三角形接法；低壓側(cè)為星形接法，按箱變的安裝要求，低壓側(cè)的中性線應(yīng)在箱變處良好接地，箱變接地線應(yīng)在塔筒內(nèi)與機(jī)組塔筒、雙饋發(fā)電機(jī)定轉(zhuǎn)子接地線，以及變頻器接地平臺(tái)共地。然而，在現(xiàn)場(chǎng)勘查時(shí)發(fā)現(xiàn)，在現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)，事故機(jī)組箱變低壓側(cè)的中性線沒有與箱變接地線相接，處于懸空狀態(tài)。因此，屬于中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)，如圖19所示。這樣，當(dāng)出現(xiàn)負(fù)載對(duì)地短路時(shí)，就不能促成箱變低壓側(cè)斷路器迅速跳閘斷開。

在實(shí)際的小電流接地系統(tǒng)運(yùn)行中，單相接地故障占到總故障的70%左右，而單純的金屬性完全接地故障是很少的，更多的是不完全接地故障^[1]。

當(dāng)事故機(jī)組箱變到變頻器接線電纜的C相與地直接接通時(shí)，A、B相對(duì)地電壓是原來的1.73倍左右，C相與變頻器接地平臺(tái)之間弧光接地時(shí)，A、B兩相對(duì)地的電壓將更高，會(huì)損壞變頻器的電子元件。在機(jī)組報(bào)“瞬時(shí)電網(wǎng)故障”后，因變頻器器件損壞，5:09:50秒，機(jī)組報(bào)“變頻器故障”停機(jī)。

在5:09:53秒，主控報(bào)“變頻器報(bào)電網(wǎng)故障”，從該故障的觸發(fā)條件來看，非實(shí)際觸發(fā)，而是變頻器的電網(wǎng)檢測(cè)模塊故障、燒毀所致，事故現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)物并得到證實(shí)。

3.2.2 特殊現(xiàn)象分析

無論是地下電纜還是架空導(dǎo)線，電容廣泛存在于每相與大地之間，也存在于各相導(dǎo)線間，當(dāng)系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，線路對(duì)大地都保持一定電壓，這是由于每條導(dǎo)線對(duì)地間都有一個(gè)電容，這些電容處于充電狀態(tài)。三相的對(duì)地電容相等，系統(tǒng)對(duì)地回路是三相對(duì)稱的，所以也就沒有零序電流流過。

當(dāng)C相接地時(shí)，如圖19所示，原本對(duì)稱的三相，這時(shí)對(duì)地通路不再對(duì)稱。由于中性點(diǎn)浮置，此時(shí)的中性點(diǎn)電位將較原來發(fā)生偏移^[2]。

箱變的690V端有多個(gè)線路存在。并且，箱變到變頻器接線以及變頻器負(fù)載的每條線路都存在對(duì)地電容，若線路II(如圖20所示)的C相接地后，可以視負(fù)載電流、電容電流流經(jīng)線路阻抗上的電壓降為零，則整個(gè)系統(tǒng)中C相對(duì)地電壓均為零，因此，各組件的C相對(duì)地電容電流也就等于零，與此同時(shí)，A相、B相的電容電流和對(duì)地電壓也隨之升高，理論上升高約為1.73倍。

首先，不妨看下線路I，作為非故障線路上的C相，它的電流為零，B、A兩相都有自身電流，該電流為電容電流。所以，在該線路始端所反應(yīng)的零序電流。

在箱變上，有它自身A相、B相的對(duì)地電容電流I_AG、I_BG，但由于它依然是其他電容電流產(chǎn)生的唯一電源，所以，在C相上要流回從故障點(diǎn)所流上來的全部電容電流；根據(jù)基爾霍夫定律，有流入就要有流出。在B、A兩相中，又要分別流出各線路上相應(yīng)的對(duì)地電容電流，此時(shí)從箱變出線側(cè)所產(chǎn)生的零序電流仍是三相電流之和。由圖20可以看出，從C相流入的各線路的電容電流，又分別從B、A兩相流出了，因此這部分相加后互相抵消為零，只剩下箱變自身的電容電流。

在故障的線路II上，對(duì)于A、B兩相，與非故障線路的相似之處在于都存在有它自身的電容電流I_AG和I_BG，而不同之處也很明顯：在接地點(diǎn)要流回全系統(tǒng)B、A兩相對(duì)地電容電流之總和，此電流經(jīng)C相流回母線^[2]。

接地點(diǎn)通過的電流為電容性的，其大小為原來相對(duì)地電容電流的3倍，這種電容電流不容易熄滅，可能會(huì)在接地點(diǎn)引起弧光解析，周期性的熄滅和重新發(fā)生電弧。弧光接地的持續(xù)間歇性電弧較危險(xiǎn)，可能引起線路的諧振而產(chǎn)生過電壓，損壞電氣設(shè)備或發(fā)展成相間短路。

以上分析可知，箱變到變頻器電纜的C相對(duì)地短路時(shí)，如圖20中的線路Ⅱ，流過C相接地點(diǎn)的電容電流是B、A兩相對(duì)地電容電流之和；而勵(lì)磁接觸器、主開關(guān)回路、LCL電路電容等，正如圖20中的線路Ⅰ， A相、B相有電容電流，C相的電容電流為零。

在電纜進(jìn)線、變頻器銅排處，C相對(duì)地短路的時(shí)間遠(yuǎn)超過A、B相，因電流大，發(fā)熱大，部件燒毀越嚴(yán)重。所以，箱變到變頻器接線電纜的C相變頻器銅排（接地點(diǎn)）處燒毀程度比其他兩相嚴(yán)重；而與它并聯(lián)的其他負(fù)載線路，則是C相燒毀程度比其他兩相輕。從另一個(gè)側(cè)面說明了：箱變到變頻器接線的接線銅排在變頻器接線進(jìn)口平臺(tái)處發(fā)生短路是造成此次事故的原因。

事故機(jī)組對(duì)地短路引發(fā)的諧振使集電線路產(chǎn)生振蕩。2#主變的集電線路狀態(tài)監(jiān)控顯示，在5:11:41:000，該集電線路35kV的斷路器分、合閘動(dòng)作，5:11:42：232和5:42:28：354毫秒，集電線路兩次重合閘，但沒有成功，集電線路斷電。因重合閘過程中對(duì)事故機(jī)組的沖擊，事故機(jī)組箱變高壓側(cè)A相熔斷器被熔斷，2#主變35KV 側(cè)的A相電流產(chǎn)生突變，至此，事故機(jī)組三相保險(xiǎn)全部熔斷，機(jī)組斷電。

3.3 本事故的成因及防范措施

3.3.1現(xiàn)場(chǎng)處理不當(dāng)造成事故不斷擴(kuò)大、機(jī)組燒毀

因該機(jī)組的變頻器布置在塔基，箱變到變頻器的進(jìn)線電纜在變頻器處短路，產(chǎn)生大量的熱量，把變頻器平臺(tái)下的通訊、控制電纜，機(jī)艙、輪轂供電電纜，塔筒燈線等的絕緣層點(diǎn)燃，并順著電纜向塔筒上部緩慢燒燃起來。在燃燒的早期階段，如處理得當(dāng)，本次事故是完全可以避免的。

在事發(fā)時(shí)，僅有事故機(jī)組在5:09:49秒報(bào) “瞬時(shí)電網(wǎng)故障”，接著在兩分鐘左右后，事故機(jī)組所在的“10#風(fēng)機(jī)集電線路”分閘，對(duì)于有經(jīng)驗(yàn)的維修人員根據(jù)以上信息很容易鎖定事故機(jī)組及事發(fā)原因。遺憾的是在檢查和分析事故點(diǎn)時(shí)，費(fèi)時(shí)過多，貽誤時(shí)機(jī)。

在處理事故時(shí)，又缺乏經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)指導(dǎo)。當(dāng)業(yè)主巡視人員在9點(diǎn)左右發(fā)現(xiàn)塔筒內(nèi)有明火時(shí)，采取了塔筒封堵措施。從風(fēng)電場(chǎng)滅火實(shí)踐來看，火勢(shì)在離頂部機(jī)艙有足夠距離時(shí)，塔筒封堵也是處理這類火災(zāi)事故較好的方案，既能起到滅火作用，更能保證現(xiàn)場(chǎng)人員的人身安全。

然而，在封堵塔筒門時(shí)，封堵不夠嚴(yán)實(shí)，沒能迅速滅火。并且在9點(diǎn)26分，又再次打開塔筒門，導(dǎo)致使大量的新鮮空氣進(jìn)入，燃燒加速。9點(diǎn)41燃至塔筒上部的U型電纜處，10點(diǎn)31分機(jī)艙出現(xiàn)黑色濃煙，明火接近機(jī)艙，11點(diǎn)半左右機(jī)艙出現(xiàn)大面積明火，從而宣告塔筒封堵方案徹底失敗。

3.3.2 眾多的安全隱患和失誤才促成了事故的發(fā)生

首先，在機(jī)組安裝時(shí)，箱變到變頻器的接線電纜的選型和安裝就存在問題。而且，在機(jī)組維護(hù)時(shí)，沒有注意對(duì)箱變進(jìn)線電纜的損壞狀況的檢查，電纜絕緣層磨破后，最終導(dǎo)致對(duì)地短路。

其次，箱變到變頻器接線電纜出現(xiàn)短路時(shí)，瞬間電流遠(yuǎn)超過箱變低壓側(cè)設(shè)定值，在正常情況下，斷路器會(huì)自動(dòng)跳閘，完全可以避免事故的發(fā)生。然而，事故機(jī)組的箱變低壓側(cè)斷路器因故不能跳閘。

第三，箱變低壓側(cè)中性線應(yīng)當(dāng)在箱變處良好接地，并且，箱變接地線應(yīng)在塔筒內(nèi)與變頻器接地平臺(tái)共地，促使箱變低壓側(cè)斷路器對(duì)地短路瞬間跳閘，然而，從現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際勘查來看，箱變的低壓側(cè)中性線處于懸空狀態(tài)。

第四，因事故機(jī)組的箱變高壓側(cè)熔斷器方向三相均裝反，從而造成不能因一相熔斷器熔斷促成箱變高壓側(cè)斷路器跳閘。

第五，在出現(xiàn)對(duì)地短路停機(jī)后，沒能及時(shí)、準(zhǔn)確地找到事故機(jī)組；在找到事故機(jī)組后，沒有及時(shí)采取正確、有效的滅火方法，失去了滅火的最佳時(shí)機(jī)。

這一連串本不該發(fā)生的事件都一一發(fā)生過后，最后就促成了機(jī)組燒毀事故的發(fā)生。

3.4  類似事故的預(yù)防措施

本次事故的發(fā)生，與箱變到變頻器的接線電纜的安裝，箱變的安裝、定期維護(hù)有密切的關(guān)系。為充分發(fā)揮箱變對(duì)風(fēng)電機(jī)組的保護(hù)作用，應(yīng)定期對(duì)箱變進(jìn)行維護(hù)，對(duì)箱變到變頻器接線電纜進(jìn)行檢查。

為避免類似事故的再次發(fā)生，在風(fēng)電場(chǎng)安裝時(shí)，應(yīng)按照國(guó)家相關(guān)設(shè)備技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)與生產(chǎn)廠家提供的箱變技術(shù)規(guī)范選配合適的箱變及參數(shù)設(shè)置；保證箱變低壓側(cè)斷路器具備應(yīng)有的保護(hù)功能，箱變高壓側(cè)熔斷器的選配、安裝方式正確等；保證箱變到變頻器接線電纜的安裝質(zhì)量；確保箱變低壓側(cè)中性線應(yīng)按要求接地，完善低壓側(cè)的零序保護(hù)。

為了保證箱變?cè)诒匾獣r(shí)候及時(shí)分閘，箱變定期維護(hù)應(yīng)包括：低壓側(cè)斷路器參數(shù)設(shè)置的檢查，以及低壓側(cè)斷路器的自動(dòng)分閘測(cè)試等；高壓側(cè)熔斷器的安裝及跳閘機(jī)構(gòu)的檢查。

目前，有的風(fēng)電企業(yè)，其公司機(jī)構(gòu)設(shè)置完備，工作審批程序繁瑣，而對(duì)風(fēng)電場(chǎng)有用，并能真正激勵(lì)現(xiàn)場(chǎng)人員積極性的方針和政策并不多；公司的管理和研發(fā)人員等一系列輔助人員眾多，而能真正服務(wù)于風(fēng)電場(chǎng)、能解決現(xiàn)場(chǎng)問題、指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)的人員不多；當(dāng)重大事故發(fā)生以后，沒有深入分析，沒能找出事故的真實(shí)原因；公司與風(fēng)電場(chǎng)嚴(yán)重脫節(jié)，沒有建立起與風(fēng)電場(chǎng)實(shí)際相吻合的管理模式，這是我國(guó)風(fēng)電機(jī)組燒毀事故頻發(fā)的重要原因。

4 結(jié)語

風(fēng)電企業(yè)應(yīng)結(jié)合風(fēng)電場(chǎng)實(shí)際，建立適合風(fēng)電場(chǎng)的運(yùn)作體系。避免類似事故的再次發(fā)生，應(yīng)綜合考慮各種因素。不僅要考慮機(jī)組本身，還要考慮其相關(guān)部件及附屬設(shè)施，如：箱變、風(fēng)況、電網(wǎng)、線路、升壓站等。

參考文獻(xiàn)：

[1] 劉連凱.中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)故障分析.科技與企業(yè)[J].2013(7):364

[2] 陳乾龍，鄧宏偉. 中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)單相接地故障分析與仿真.電子質(zhì)量[J].2014(10):25-29